NX許可證錯(cuò)誤解決方發(fā)前言：安裝UG要確保安裝路徑是全英文路徑?。?打開(kāi)UG時(shí)彈出如下內(nèi)容的警告：“NX許可證錯(cuò)誤：NX要求正確配置環(huán)境UGS_LICENSE_SERVER.可將其設(shè)置為NX許可證服務(wù)器值part@hostname,或者將其值直接指向許可證文件。默認(rèn)情況下，其格式為28000@ serverName” 原因： NX6.0網(wǎng)絡(luò)兩個(gè)插件lmgrd.exe 和ugslmd.exe會(huì)在后臺(tái)運(yùn)行。插件負(fù)責(zé)與運(yùn)營(yíng)商的直接聯(lián)系，關(guān)閉后運(yùn)行NX會(huì)被默認(rèn)為盜版而出現(xiàn)許可證錯(cuò)誤從而要求配置環(huán)境變量。出現(xiàn)原因：一、手動(dòng)關(guān)閉了插件，重啟計(jì)算機(jī)即可 二、在殺毒軟件上關(guān)閉，一般默認(rèn)為永久關(guān)閉，如金山網(wǎng)鏢。將阻止運(yùn)行的插件取消即可 解決步驟：1.單擊開(kāi)始進(jìn)入程序找到UG許可工具然后單擊其中的 lmtoos(即是許可證），彈出如下圖的對(duì)話(huà)框： 2.單擊菜單欄的 config services 彈出如下圖的對(duì)話(huà)框： 3.查看紅色方框內(nèi)是否選擇如下文件，若不是將它改為如下設(shè)置：第一行選擇 lmgrd.exe第二行選擇 nx6.lic第三行選擇 ugslicensing.log； 設(shè)置好后將下方兩個(gè)方框打上勾。4.單擊 save service 鍵，彈出一個(gè)警告，單擊是即可。5.單擊菜單欄的 鍵，在彈出的對(duì)話(huà)框中單擊 Start Server鍵。6.若電腦中裝的殺毒、維護(hù)之類(lèi)的電腦具有攔截插件阻止開(kāi)機(jī)啟動(dòng)功能的，還要把安裝目錄中的lmgrd.exe 和ugslmd.exe這兩個(gè)插件設(shè)為開(kāi)機(jī)啟動(dòng)。7.最后重啟電腦。（這種方法對(duì)部分電腦有效）
看看國(guó)內(nèi)?精工機(jī)床都在第幾梯隊(duì)、tieba.baidu.com/p/3321156583?、海特在第六梯隊(duì)。
I/O Link軸的連接I/O Link軸和PMC軸是不同的，PMC軸占用NC軸，比如：0i-MC最多四個(gè)軸，可以在這四個(gè)軸里選擇任意一個(gè)軸作為PMC軸處理。但I(xiàn)/O Link軸不占用NC軸，比如增加一個(gè)定位軸（第五軸），就可以使用I/O Link 軸來(lái)實(shí)現(xiàn)。使用帶I/O Link接口的βi放大器作為I/O Link軸。最多可以帶兩個(gè)，連接圖如下：1）與NC的連接： 2）放大器的MCC（CX29），ESP（CX30），DCOH（CXA20）連接方法同前面普通的βi放大器，JA72的連接如下所示： 其中：DIC為公共端，必須與0V（12，14，16）短接，*RILK為高速互鎖或回零減速信號(hào)（通過(guò)參數(shù)切換，*+OT，*-OT為硬件超程信號(hào)，HDI為跳步信號(hào)（一般不使用）。３） 輪連接（手為選擇功能），由于I/O Link手輪和CNC的手輪信號(hào)不同，所以不能和CNC公用一個(gè)手輪，但可以通過(guò)轉(zhuǎn)接板(自己做或者購(gòu)買(mǎi))進(jìn)行連接。連接如下： 如果自己做一個(gè)轉(zhuǎn)換電路，可以使用SN75113芯片將HA，HB信號(hào)轉(zhuǎn)換為HA，*HA，HB，*HB
AI先行控制（G05.1Q1配合）參數(shù)號(hào)標(biāo)準(zhǔn)值速度優(yōu)先1速度優(yōu)先2意義1432---各軸******切削進(jìn)給速度（mm/min）1620--各軸快速直線(xiàn)型加減速時(shí)間常數(shù)(ms)1621--各軸快速鈴型加減速時(shí)間常數(shù)T2(ms)1769321616各軸插補(bǔ)后時(shí)間常數(shù)(ms)1660700.02000.04000.0各軸插補(bǔ)前******允許加速度(mm/sec^2)1783400.0500.01000.0基于拐角速度在減速時(shí)的允許的速度差(mm/min)1737525.01500.03000.0各軸AICC/AIAPC控制中******允許加速度(mm/sec^2)17355251500.03000.0各軸圓弧插補(bǔ)時(shí)******允許加速度(mm/sec^2)固定設(shè)定值的參數(shù)：參數(shù)號(hào)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)定參數(shù)含義1602#6,#31,0插補(bǔ)后加減速為直線(xiàn)型（使用FAD時(shí)設(shè)定）1604#01,0AICC運(yùn)行時(shí)程序中是否需要指定G05.1Q118255000位置增益2003#31PI控制有效2003#51背隙加速有效2005#11前饋有效2006#41在速度反饋中使用最新的反饋數(shù)據(jù)2007#61FAD(精密加減速)有效2009#71背隙加速停止有效2016#31停止時(shí)比例增益倍率可變有效2017#71速度環(huán)比例項(xiàng)高速處理功能有效2021128負(fù)載慣量比（速度環(huán)增益倍乘比）20671166TCMD(轉(zhuǎn)矩指令)過(guò)濾器206950速度前饋系數(shù)207120背隙加速有效的時(shí)間20825（1um）背隙加速停止量209210000先行（位置）前饋系數(shù)2107150切削用負(fù)載慣量比倍率（%）210916FAD時(shí)間常數(shù)21192(1um)停止時(shí)比例增益可變用，判斷停止電平2202#11切削，快速速度環(huán)增益可變2202#211/2PI電流控制只在切削方式有效2203#211/2PI電流控制有效2209#21FAD 直線(xiàn)型有效如果使用HRV3(高速HRV)時(shí)設(shè)定的參數(shù)。2013#01HRV3有效（伺服初始化的電機(jī)代碼必須按照HRV2/3定）2013#211/2PI電流控制只在切削方式有效2334150高速HRV電流控制時(shí)電流環(huán)增益倍率（切削）2335200高速HRV電流控制時(shí)速度環(huán)增益倍率（切削）
河北保定XHS2014精工龍門(mén)銑 一、 機(jī)床用途1、 XKS2014型立式定梁精工龍門(mén)銑是集機(jī)、電、液等先進(jìn)技術(shù)于一體的機(jī)械加工設(shè)備，主要用于模具、凸輪、曲面和孔的加工。廣泛應(yīng)用于航天、航空、軍工、機(jī)械制造行業(yè)各種板類(lèi)、箱體類(lèi)、機(jī)架類(lèi)等復(fù)雜零件的粗、精加工，該機(jī)床可實(shí)現(xiàn)立式銑頭橫向（Y軸）、垂直運(yùn)動(dòng)（Z軸）與工作臺(tái)縱向運(yùn)動(dòng)（X軸）的三軸聯(lián)動(dòng)?？蛇M(jìn)行銑、鏜、鉆、剛性攻絲、絞孔、锪孔等多工序加工。2、 該機(jī)床是山東海特精工機(jī)床有限公司生產(chǎn)的完整全新設(shè)備，具有高剛性的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、可靠的精度穩(wěn)定性及保持性、完整的配套，部件設(shè)計(jì)采用模塊化，標(biāo)準(zhǔn)化程度高，具有良好的互換性，穩(wěn)定的質(zhì)量，機(jī)床設(shè)計(jì)先進(jìn)、性能可靠、操作簡(jiǎn)便、維修方便。同時(shí)該機(jī)床是我公司引進(jìn)并消化吸收歐洲先進(jìn)的設(shè)計(jì)與工藝技術(shù)，整機(jī)具有高剛性的框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，因此不僅具有強(qiáng)力切削的能力，同時(shí)又能滿(mǎn)足高精密零件的加工。二、 機(jī)床的標(biāo)準(zhǔn)配置 1、 機(jī)床龍門(mén)框架 該機(jī)床總體結(jié)構(gòu)由床身、雙立柱、固定橫梁組成封閉的剛性框架結(jié)構(gòu)，工作臺(tái)沿床身導(dǎo)軌作縱向運(yùn)動(dòng)（X軸），固定橫梁上配置一臺(tái)立式大功率多功能滑枕銑（鏜）頭，銑鏜頭溜板橫向沿橫梁導(dǎo)軌左右運(yùn)動(dòng)（Y軸）及滑枕鏜銑頭上下運(yùn)動(dòng)（Z軸）。2、 機(jī)床的基礎(chǔ)件 機(jī)床的主要基礎(chǔ)件床身、工作臺(tái)、立柱橫梁、橫向溜板、銑頭滑枕等，均采用高強(qiáng)度鑄鐵，樹(shù)脂砂造型，具有良好的減震性、熱穩(wěn)定性、整機(jī)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度與剛性高。3、 滑枕銑頭l 立式滑枕銑頭采用滾珠絲桿直接傳動(dòng)式設(shè)計(jì)機(jī)構(gòu)，采用交流伺服電機(jī)驅(qū)動(dòng)，滑枕鏜銑頭帶有自動(dòng)拉松刀裝置，氣液壓復(fù)合松開(kāi)、碟簧拉緊。4、 Z軸運(yùn)動(dòng)氮?dú)馄胶鈒 Z軸上下運(yùn)動(dòng)采用氮?dú)馄胶鈿飧灼胶馄溥\(yùn)動(dòng)的不平衡力，以減少滾珠絲杠的空載扭矩，減少滾珠絲杠的磨損，保持滾珠絲杠的精度穩(wěn)定性。以上的動(dòng)作是由獨(dú)立的氣壓系統(tǒng)控制實(shí)現(xiàn)的。5、 機(jī)床導(dǎo)軌形式l X軸采用兩條重載型（滾柱）直線(xiàn)道軌結(jié)構(gòu)，床身為整體鑄造結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)剛性好。l Y軸采用兩條重載型（滾柱）直線(xiàn)道軌結(jié)構(gòu)，購(gòu)成90°形式，這提高了Y軸導(dǎo)軌的精度及剛性。l Z軸采用矩型滑枕結(jié)構(gòu),與橫向溜板結(jié)合的導(dǎo)軌帖四氟乙烯導(dǎo)軌耐磨帶。l 各運(yùn)動(dòng)副運(yùn)行平穩(wěn)、準(zhǔn)確，耐磨損、壽命長(zhǎng)久。6、 X、Y、Z軸運(yùn)動(dòng)形式l X、Y、Z軸均采用高精度預(yù)載滾珠絲杠。l X、Y軸通過(guò)大功率交流伺服電機(jī)直接連接，無(wú)間隙傳動(dòng)。l Z軸通過(guò)交流伺服加抱閘電機(jī)直接連接，無(wú)間隙傳動(dòng)。7、 機(jī)床導(dǎo)軌的潤(rùn)滑：l 各軸導(dǎo)軌潤(rùn)滑采用中央集成式自定時(shí)定量潤(rùn)滑系統(tǒng)，該系統(tǒng)為自動(dòng)潤(rùn)滑，有失壓及缺油安全保護(hù)及報(bào)警。8、 防護(hù)形式l 機(jī)床的X軸導(dǎo)軌采用不銹鋼伸縮式防護(hù)罩進(jìn)行防護(hù)。l 機(jī)床的Y軸導(dǎo)軌采用伸縮式風(fēng)琴防護(hù)罩進(jìn)行防護(hù)。l 龍門(mén)框架上設(shè)置檢修用的行梯和防護(hù)欄桿。l X、Y、Z軸采用拖鏈防護(hù)裝置。9、 機(jī)床主傳動(dòng)、進(jìn)給傳動(dòng)配置l 機(jī)床主傳動(dòng)（滑枕銑鏜頭）采用交流主軸電機(jī)驅(qū)動(dòng)l X、Y、Z軸采用交流伺服電機(jī)驅(qū)動(dòng)，X、Y、Z軸采用具有絕對(duì)值編碼器的交流伺服電機(jī)l Z軸具有抱閘制動(dòng)保護(hù)裝置，斷電時(shí)自動(dòng)夾緊，可防止滑枕鏜銑頭出現(xiàn)“下滑”“溜車(chē)”現(xiàn)象。二、主要技術(shù)參數(shù)表XKS2014精工銑規(guī) 格工作臺(tái)規(guī)格（長(zhǎng)×寬）2200x1000工作臺(tái)******載重6000 kgX坐標(biāo)行程2200mm （******）Y坐標(biāo)行程1600 mm （******）Z坐標(biāo)行程800mm兩立柱之間******寬度1400mm主軸端面到工作臺(tái)距離150mm-950mmY滾柱線(xiàn)軌 55mm P級(jí) X滾柱線(xiàn)軌 55mm P級(jí) Y向絲杠5512C3級(jí)X向絲杠6312C3級(jí)X向絲杠5512C3級(jí)Z硬軌淬火貼塑 X、Y、Z切削速度1～5000 mm/minX、Y、Z快速進(jìn)給速度24/24/15 m/min主軸單元BT50-150主軸轉(zhuǎn)速范圍50～6000 r/min主軸錐孔BT 50系統(tǒng)臺(tái)灣新代21MA主軸電機(jī)18.5KW/6000X、軸伺服電機(jī) 5.5KW Z軸伺服電機(jī) 4.4 KW Z軸含抱閘Y軸伺服電機(jī) 4.4KW 工作臺(tái)T型槽（槽數(shù)×槽寬×槽距）7×22×160mm定位精度500/+0.0075mm 重復(fù)定位精度 500/+0.005 mmZ向配重氮?dú)馄胶庀到y(tǒng)氣源壓力0.5-0.8 MPa機(jī)床輪廓尺寸（L×W×H）（大約）7600mm*3600mm*3800mm機(jī)床重量(約)16T四、主要配套件及選用品牌一覽表序號(hào)項(xiàng) 目數(shù)量制造廠(chǎng)家名稱(chēng)1. 數(shù) 控 系21MA1套臺(tái)灣2. 主軸伺服電機(jī)與驅(qū)動(dòng)1套漢準(zhǔn)3. X、Y、Z伺服電機(jī)各1套日本安川4. X、Y、Z驅(qū)動(dòng)器1套日本安川5. X、Y、Z軸絲杠軸承各1組日本NSK德國(guó)FAG6. X、Y、Z軸滾珠絲杠各1組臺(tái)灣7. X、Y滾柱線(xiàn)軌各1 套臺(tái)灣上銀8. 主 軸 單 元BT501 套臺(tái)灣9. 鎖緊螺母1套臺(tái)灣10. 主要電氣元件1組法國(guó)施耐德11. 主要?dú)鈩?dòng)元件1組臺(tái)灣亞德客12. 自動(dòng)潤(rùn)滑系統(tǒng)1套臺(tái)灣13. 切削液水泵1套四川14. 打刀缸1個(gè)國(guó)鼎15. 電器柜冷卻交換機(jī)1套上海16. 變壓器1臺(tái)上海17. 電子手輪1部上海18. 螺旋式雙排屑器（兩側(cè)）1套海特精工
金屬材料的硬度測(cè)定硬度分為：①劃痕硬度。主要用于比較不同礦物的軟硬程度，方法是選一根一端硬一端軟的棒，將被測(cè)材料沿棒劃過(guò)，根據(jù)出現(xiàn)劃痕的位置確定被測(cè)材料的軟硬。定性地說(shuō)，硬物體劃出的劃痕長(zhǎng)，軟物體劃出的劃痕短。②壓入硬度。主要用于金屬材料，方法是用一定的載荷將規(guī)定的壓頭壓入被測(cè)材料，以材料表面局部塑性變形的大小比較被測(cè)材料的軟硬。由于壓頭、載荷以及載荷持續(xù)時(shí)間的不同，壓入硬度有多種，主要是布氏硬度、洛氏硬度、維氏硬度和顯微硬度等幾種。③回跳硬度。主要用于金屬材料，方法是使一特制的小錘從一定高度自由下落沖擊被測(cè)材料的試樣，并以試樣在沖擊過(guò)程中儲(chǔ)存（繼而釋放）應(yīng)變能的多少（通過(guò)小錘的回跳高度測(cè)定）確定材料的硬度。 硬度分類(lèi) 劃痕硬度1722年，法國(guó)的R．-A．F．de列奧米爾首先提出了極粗糙的劃痕硬度測(cè)定法。此法是以適當(dāng)?shù)牧κ贡缓筒牧显谝桓梢欢擞矟u變到另一端軟的金屬棒上劃過(guò)，根據(jù)棒上出現(xiàn)劃痕的位置確定被測(cè)材料的硬度。1822年，F(xiàn)．莫斯以十種礦物的劃痕硬度作為標(biāo)準(zhǔn)，定出十個(gè)硬度等級(jí)，稱(chēng)為莫氏硬度。十種礦物的莫氏硬度級(jí)依次為：金剛石（10），剛玉（9），黃玉（8），石英（7），長(zhǎng)石（6），磷灰石（5），螢石（4），方解石（3），石膏（2），滑石（1）。其中金剛石最硬，滑石最軟。莫氏硬度標(biāo)準(zhǔn)是隨意定出的，不能精確地用于確定材料的硬度，例如10級(jí)和9級(jí)之間的實(shí)際硬度差就遠(yuǎn)大于2級(jí)和1級(jí)之間的實(shí)際硬度差。但這種分級(jí)對(duì)于礦物學(xué)工作者野外作業(yè)是很有用的。 壓入硬度用一定的載荷將規(guī)定的壓頭壓入被測(cè)材料，根據(jù)材料表面局部塑性變形的程度比較被測(cè)材料的軟硬，材料越硬，塑性變形越小。壓入硬度在工程技術(shù)中有廣泛的用途。壓頭有多種，如一定直徑的鋼球、金剛石圓錐、金剛石四棱錐等。載荷范圍為幾克力至幾噸力（即幾十毫牛頓至幾萬(wàn)牛頓）。壓入硬度對(duì)載荷作用于被測(cè)材料表面的持續(xù)時(shí)間也有規(guī)定。主要的壓入硬度有布氏硬度、洛氏硬度、維氏硬度和顯微硬度等。 洛氏硬度這種硬度測(cè)定法是美國(guó)的S．P．洛克韋爾于1919年提出的，它基本上克服了布氏測(cè)定法的上述不足。洛氏硬度所采用的壓頭是錐角為120°的金剛石圓錐或直徑為1/16英寸（1英寸等于25.4毫米）的鋼球，并用壓痕深度作為標(biāo)定硬度值的依據(jù)。測(cè)量時(shí)，總載荷分初載荷和主載荷（總載荷減去初載荷）兩次施加，初載荷一般選用10千克力，加至總載荷后卸去主載荷，并以這時(shí)的壓痕深度來(lái)衡量材料的硬度。洛氏硬度記為HR，所測(cè)數(shù)值寫(xiě)在HB后，洛氏硬度值計(jì)算公式為： 式中h表示塑性變形壓痕深度（毫米）；k是規(guī)定的常量；分母中的0.002（毫米）是每洛氏硬度單位對(duì)應(yīng)的壓痕深度。對(duì)應(yīng)于金剛石圓錐壓頭的k=0.20（毫米），對(duì)應(yīng)于鋼球壓頭的k=0.26（毫米）。 為了適應(yīng)極寬闊的測(cè)量范圍，可采用改變載荷和更換壓頭兩種辦法。不同的載荷和壓頭組成不同的洛氏硬度標(biāo)尺，常用的標(biāo)尺有A、B、C三種。標(biāo)尺B用于中等硬度的金屬材料，如退火的低碳鋼和中碳鋼、黃銅、青銅和硬鋁合金；壓頭為直徑1/16英寸的鋼球；載荷為100千克力。其標(biāo)尺范圍是由HRB0到HRB100，硬度高于HRB100時(shí)鋼球可能被壓扁。標(biāo)尺C用于硬度高于HRB100的材料，如淬火鋼、各種淬火和回火合金鋼。壓頭為頂角120°的金剛石圓錐；載荷為150千克力。標(biāo)尺C的使用范圍是從HRC20到HRC70，標(biāo)尺B和C是洛氏硬度的標(biāo)準(zhǔn)標(biāo)尺。標(biāo)尺A用于鎢、硬質(zhì)合金及其他硬材料，還用于淬硬的薄鋼帶。由于大載荷容易損壞金剛石壓頭，所以載荷改為60千克力。標(biāo)尺A是所有洛氏硬度標(biāo)尺中唯一能在退火黃銅直到硬質(zhì)合金這樣廣闊的硬度范圍內(nèi)使用的標(biāo)尺。 洛氏硬度試驗(yàn)采用三種試驗(yàn)力，三種壓頭，它們共有9種組合，對(duì)應(yīng)于洛氏硬度的9個(gè)標(biāo)尺。這9個(gè)標(biāo)尺的應(yīng)用涵蓋了幾乎所有常用的金屬材料。最常用標(biāo)尺是HRC、HRB和HRF，其中HRC標(biāo)尺用于測(cè)試淬火鋼、回火鋼、調(diào)質(zhì)鋼和部分不銹鋼。這是金屬加工行業(yè)應(yīng)用最多的硬度試驗(yàn)方法。HRB標(biāo)尺用于測(cè)試各種退火鋼、正火鋼、軟鋼、部分不銹鋼及較硬的銅合金。HRF標(biāo)尺用于測(cè)試純銅、較軟的銅合金和硬鋁合金。HRA標(biāo)尺盡管也可用于大多數(shù)黑色金屬，但是實(shí)際應(yīng)用上一般只限于測(cè)試硬質(zhì)合金和薄硬鋼帶材料。
加工中心幾何精度的研究 加工中心，作為排除了加工時(shí)人的具體干預(yù)的自動(dòng)機(jī)床，它的幾何精度檢驗(yàn)必須真實(shí)地反映其工作區(qū)內(nèi)形成工件輪廓表面的刀尖點(diǎn)相對(duì)工件運(yùn)動(dòng)軌跡的規(guī)律性要求，因此，其檢驗(yàn)的重點(diǎn)，應(yīng)該是影響工件加工的形位精度。本文就內(nèi)容改動(dòng)較大的ISO/DIS10791中的幾何精度檢驗(yàn)部分行將貫徹之際，對(duì)照目前正在執(zhí)行的JB/GQ1140-89加工中心部頒標(biāo)準(zhǔn)，發(fā)表一孔之見(jiàn)，探討加工中心幾何精度檢驗(yàn)的合理性。 1 揭示部件運(yùn)動(dòng)直線(xiàn)度的兩類(lèi)誤差運(yùn)動(dòng)部件沿各坐標(biāo)軸運(yùn)動(dòng)的直線(xiàn)度，不僅直接影響工件的形狀精度，還間接影響工件的位置精度(通過(guò)部件運(yùn)動(dòng)的平行度、垂直度等)和尺寸精度(通過(guò)部件運(yùn)動(dòng)的定位精度)，故它是加工中心幾何精度檢驗(yàn)的重點(diǎn)和基礎(chǔ)。 眾所周知，部件的直線(xiàn)運(yùn)動(dòng)總是包含著六個(gè)誤差因素：運(yùn)動(dòng)部件上任一有代表性的點(diǎn)(如刀尖點(diǎn)、工件中心點(diǎn)或工作臺(tái)中心點(diǎn)等)在運(yùn)動(dòng)方向上的一個(gè)位置誤差，兩個(gè)該點(diǎn)軌跡的線(xiàn)誤差和三個(gè)該點(diǎn)軌跡的角度誤差(圖1)。當(dāng)僅考查部件沿X軸運(yùn)動(dòng)的直線(xiàn)度時(shí)，則排除位置誤差EXX這個(gè)因素，應(yīng)該檢測(cè)點(diǎn)沿Y軸(在XY平面內(nèi))和Z軸(在XZ平面內(nèi))方向平動(dòng)的線(xiàn)值誤差EXY、EXZ以及點(diǎn)繞X軸傾斜，繞Y軸擺動(dòng)和繞Z軸起伏的旋轉(zhuǎn)角值誤差EAX、EBX和ECX這五項(xiàng)誤差的全部，缺一不可(應(yīng)當(dāng)指出，由于阿貝誤差的影響，運(yùn)動(dòng)部件上不同的點(diǎn)受所測(cè)得角值直線(xiàn)度誤差的影響程度是不同的)，這是因?yàn)榻侵嫡`差和線(xiàn)值誤差是兩類(lèi)性質(zhì)完全不同的直線(xiàn)度誤差。具體表現(xiàn)在：(1)它們的形成機(jī)理完全不同，線(xiàn)值誤差是運(yùn)行中運(yùn)動(dòng)部件平移導(dǎo)致的，角值誤差則是運(yùn)動(dòng)部件在運(yùn)行中旋轉(zhuǎn)造成的。(2)兩類(lèi)誤差從理論上講不能直接相互換算，不能用一類(lèi)誤差補(bǔ)償另一類(lèi)誤差(當(dāng)然，角度很小時(shí)，用線(xiàn)值誤差近似表示角值誤差的對(duì)應(yīng)弧值是允許的)。(3)線(xiàn)值誤差用偏離理想直線(xiàn)的長(zhǎng)度值計(jì)，角值誤差則是偏離原位的繞軸線(xiàn)的轉(zhuǎn)角值，以比值、微角或微弧計(jì)。(4)線(xiàn)值誤差只能用線(xiàn)值檢測(cè)器具(平尺和千分表，鋼絲和顯微鏡，準(zhǔn)直望遠(yuǎn)鏡或激光干涉儀等)檢驗(yàn)，角值誤差必須用角度檢具(水平儀、自準(zhǔn)直儀、激光干涉儀等)才能檢出。因此，少檢這五項(xiàng)誤差中的任何一項(xiàng)，都會(huì)造成直線(xiàn)誤差的漏檢。例如，只用千分表和平尺檢工作臺(tái)沿X軸移動(dòng)的直線(xiàn)度(圖2)，不論在水平面還是垂直面內(nèi)，都會(huì)出現(xiàn)圖示那種運(yùn)動(dòng)實(shí)際不平直而千分表讀數(shù)卻始終不變(示平直)的情況，漏檢了角值誤差。同樣，單用水平儀或自準(zhǔn)直儀檢工作臺(tái)沿X軸移動(dòng)的直線(xiàn)度時(shí)，也會(huì)在水平面或垂直面內(nèi)檢不出圖3所示那樣的的平移直線(xiàn)度誤差。 圖1 臥式加工中心直移部件運(yùn)動(dòng)誤差示意圖 圖2 工作臺(tái)直移的轉(zhuǎn)角誤差 圖3 工作臺(tái)直移的平移誤差 2 加工中心新、舊幾何精度標(biāo)準(zhǔn)相關(guān)檢驗(yàn)項(xiàng)的評(píng)析JB/GQ1140—89加工中心精度標(biāo)準(zhǔn) 運(yùn)動(dòng)直線(xiàn)度檢驗(yàn) 在JB/GQ1140-89標(biāo)準(zhǔn)中，對(duì)各坐標(biāo)軸線(xiàn)運(yùn)動(dòng)直線(xiàn)度的檢驗(yàn)，有明顯的漏檢現(xiàn)象。例如工作臺(tái)沿X軸移動(dòng)的直線(xiàn)度，只通過(guò)序號(hào)G2的a和b兩項(xiàng)，檢測(cè)了它沿Z軸(水平面內(nèi))和Y軸(垂直面內(nèi))平移的兩個(gè)線(xiàn)值直線(xiàn)度誤差，又通過(guò)序號(hào)G3檢測(cè)了它繞X軸傾斜的角值直線(xiàn)度誤差，而漏檢了它繞Y軸的擺動(dòng)和繞Z軸的起伏兩項(xiàng)角值直線(xiàn)度誤差，因此檢驗(yàn)合格的機(jī)床仍可能是不合格的。這里應(yīng)當(dāng)指出，G3檢項(xiàng)稱(chēng)作移動(dòng)的平行度不符合ISO230-1∶1996中平行度的定義，顯然是概念不清或名不符實(shí)。同理，Z軸方向同X軸方向相似，只檢了兩個(gè)線(xiàn)值和繞Z軸傾斜角值的直線(xiàn)度誤差，漏檢了繞X軸的起伏和繞Y軸的擺動(dòng)兩項(xiàng)角值直線(xiàn)度誤差。而Y軸方向則只檢了兩個(gè)線(xiàn)值直線(xiàn)度誤差，角值直線(xiàn)度誤差全部漏檢。此外，根本未列項(xiàng)檢驗(yàn)主軸及滑枕(有此結(jié)構(gòu)時(shí))沿軸線(xiàn)移動(dòng)的直線(xiàn)度誤差。 運(yùn)動(dòng)的平行度和垂直度檢驗(yàn) 在JB/GQ1140-89標(biāo)準(zhǔn)中，對(duì)有關(guān)運(yùn)動(dòng)平行度的檢驗(yàn)，只檢了主軸軸線(xiàn)對(duì)Z軸運(yùn)動(dòng)的平行度和X軸運(yùn)動(dòng)對(duì)工作臺(tái)T形槽或棱邊的平行度，而嚴(yán)重影響加工精度的主軸及滑枕沿其軸線(xiàn)運(yùn)動(dòng)對(duì)Z軸運(yùn)動(dòng)的平行度以及X軸運(yùn)動(dòng)或Z軸運(yùn)動(dòng)對(duì)工作臺(tái)面的平行度等卻未列項(xiàng)檢驗(yàn)。對(duì)有關(guān)運(yùn)動(dòng)垂直度的檢驗(yàn)，也只檢了垂直坐標(biāo)軸對(duì)工作臺(tái)面的垂直度，未檢X軸運(yùn)動(dòng)對(duì)Y軸運(yùn)動(dòng)和Z軸運(yùn)動(dòng)的垂直度。這樣一些相互運(yùn)動(dòng)的位置精度不檢，呈模糊狀態(tài)，未真實(shí)反映機(jī)床的幾何精度，顯然不合理，不科學(xué)。 G11所檢靜態(tài)的主軸軸線(xiàn)與工作臺(tái)面的平行度(臥式)或垂直度(立式)，實(shí)用意義不大，而G19靜態(tài)的工作臺(tái)T形槽直線(xiàn)度的檢測(cè)，更可取消，因這是工作臺(tái)零件的檢項(xiàng)。ISO/DIS10791國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)幾何精度檢驗(yàn)部分 運(yùn)動(dòng)直線(xiàn)度檢驗(yàn) 在ISO/DIS10791標(biāo)準(zhǔn)中，對(duì)X、Y和Z三個(gè)坐標(biāo)軸運(yùn)動(dòng)直線(xiàn)度誤差的檢測(cè)，都是按分別檢測(cè)二個(gè)線(xiàn)位移誤差和三個(gè)角位移誤差的方法進(jìn)行的，完全符合前述直線(xiàn)度的合理檢驗(yàn)方法。這里應(yīng)著重指出的是，Y軸運(yùn)動(dòng)直線(xiàn)度中繞Y軸傾斜分量的檢法，因水平儀無(wú)法放置，不能用；而自準(zhǔn)直儀需把反射鏡放在主軸箱上，又無(wú)法保證自準(zhǔn)直儀與反射鏡的同步直移精度，也不宜用。故如圖4所示，它是借助于線(xiàn)值檢具千分表和圓角尺，在工作臺(tái)相距d長(zhǎng)的兩個(gè)位置上，均沿Y軸移動(dòng)千分表，并于圓角尺同一側(cè)母線(xiàn)的5個(gè)等距點(diǎn)分別讀數(shù)，計(jì)算每個(gè)測(cè)量高度工作臺(tái)兩位置讀數(shù)的差值，可求得 (******差值—最小差值)/d=tand≈d式中 d——繞Y軸傾斜角誤差 同時(shí)也列項(xiàng)檢驗(yàn)了主軸和滑枕沿其軸線(xiàn)移動(dòng)直線(xiàn)度。 運(yùn)動(dòng)的平行度和垂直度檢驗(yàn) ISO/DIS10791標(biāo)準(zhǔn)(草案)，規(guī)定了各相關(guān)運(yùn)動(dòng)部件間的平行度和垂直度的檢驗(yàn)。既有工作臺(tái)面與主軸軸線(xiàn)各自對(duì)相關(guān)坐標(biāo)軸運(yùn)動(dòng)的平行度和垂直度，也有主軸與主軸滑枕沿軸線(xiàn)運(yùn)動(dòng)對(duì)Z軸運(yùn)動(dòng)的平行度以及各坐標(biāo)軸運(yùn)動(dòng)間的垂直度。這些檢驗(yàn)表明，新標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)調(diào)的是加工中心在各部件運(yùn)動(dòng)狀態(tài)下幾何精度的全面檢驗(yàn)，而未檢靜止?fàn)顟B(tài)的幾何精度，這就直接反映了工作臺(tái)面、主軸軸線(xiàn)與坐標(biāo)軸線(xiàn)間在實(shí)際工作時(shí)的位置關(guān)系，也表明了直接影響工件形位精度的，坐標(biāo)聯(lián)動(dòng)時(shí)坐標(biāo)軸間的位置精度，因此是合理的。用新標(biāo)準(zhǔn)取代舊標(biāo)準(zhǔn)，無(wú)疑有利于機(jī)床質(zhì)量的提高，勢(shì)在必行。3 對(duì)新標(biāo)準(zhǔn)(草案)幾點(diǎn)商榷直線(xiàn)度是平行度和垂直度測(cè)量的基礎(chǔ)，筆者認(rèn)為在檢驗(yàn)兩直線(xiàn)平行或垂直時(shí)應(yīng)把直線(xiàn)度誤差考慮進(jìn)去，由此，新標(biāo)準(zhǔn)的下述內(nèi)容值得商榷。 ISO/DIS10791標(biāo)準(zhǔn)對(duì)于Z與Y、Y與X及X與Z任意兩運(yùn)動(dòng)軸線(xiàn)垂直度的檢驗(yàn)，均按兩軌跡互相正交的檢法，先使角尺的一邊精確平行于部件上一點(diǎn)沿其中一個(gè)坐標(biāo)軸運(yùn)動(dòng)的軌跡Ⅰ，再測(cè)該點(diǎn)沿另一坐標(biāo)軸運(yùn)動(dòng)的軌跡Ⅱ?qū)浅吡硪粦疫叺钠叫卸?，使若干點(diǎn)的等距誤差在允差之內(nèi)(垂直度的測(cè)量實(shí)質(zhì)是平行度的測(cè)量)。按此檢法： 必須規(guī)定軌跡Ⅰ運(yùn)動(dòng)部件在支撐導(dǎo)軌上的確定位置，而新標(biāo)準(zhǔn)中無(wú)此要求，這將存在部分誤差的漏檢現(xiàn)象，導(dǎo)致檢驗(yàn)結(jié)果的異議?，F(xiàn)以工作臺(tái)沿X軸運(yùn)動(dòng)，主軸箱沿Y軸運(yùn)動(dòng)的垂直度檢驗(yàn)為例(圖5)，分析如下： 在工作臺(tái)沿X軸運(yùn)動(dòng)的全程內(nèi)，軌跡Ⅰ肯定有包括XY平面中沿Y軸平移和繞Z軸起伏角誤差在內(nèi)的直線(xiàn)度誤差，調(diào)整置于工作臺(tái)上平尺與軌跡Ⅰ精確平行，也只能是軌跡兩端或有限點(diǎn)等距。軌跡Ⅰ的直線(xiàn)度誤差，尤其是繞Z軸起伏角誤差的直線(xiàn)度誤差分量，必將導(dǎo)致工作臺(tái)處于行程內(nèi)不同位置時(shí)，臺(tái)面與理想X軸線(xiàn)的夾角各異，直接影響X軸與Y軸運(yùn)動(dòng)的垂直度誤差讀數(shù)?？梢?jiàn)，不考慮工作臺(tái)運(yùn)動(dòng)的直線(xiàn)度，將導(dǎo)致由此引起的這部分誤差漏檢，而考慮X軸運(yùn)動(dòng)直線(xiàn)度的影響，就必須規(guī)定檢測(cè)Y軸運(yùn)動(dòng)對(duì)角尺另一懸邊平行時(shí)工作臺(tái)的合理確定位置，否則可能有此類(lèi)更大誤差漏檢。 如果機(jī)床的Z軸運(yùn)動(dòng)是立柱沿Z向床身直線(xiàn)移動(dòng)的布局形式(圖5)，則X軸與Y軸運(yùn)動(dòng)的垂直度檢驗(yàn)還應(yīng)規(guī)定，檢測(cè)軌跡Ⅱ與角尺另一懸邊平行時(shí)，立柱在Z向床身導(dǎo)軌上的確定位置。因?yàn)榻o予主軸箱沿Y軸運(yùn)動(dòng)導(dǎo)向的立柱，需完成沿Z軸的直線(xiàn)運(yùn)動(dòng)，運(yùn)動(dòng)中繞Z軸旋轉(zhuǎn)的直線(xiàn)度角誤差分量將使立柱傾斜，導(dǎo)致主軸箱沿一條偏離理想Y軸線(xiàn)的斜線(xiàn)運(yùn)動(dòng)，從而產(chǎn)生Y軸與X軸運(yùn)動(dòng)的垂直度誤差。顯然，立柱定位在Z向的不同位置，立柱的傾角也是不同的。 圖4 Y軸運(yùn)動(dòng)直線(xiàn)度之Y軸傾斜角誤差檢驗(yàn)圖 a、b、c——三種數(shù)值大小相等但形式不同的直線(xiàn)度誤差dZs，其中 dZsa=dZsb=dZscⅠ、Ⅱ、Ⅲ——三種方向與數(shù)值不同的平行度誤差dZp,其中dZp1=0,dZp2和dZp3的誤差大小相等方向相反。圖6 運(yùn)動(dòng)的直線(xiàn)度和平行度誤差的合成 圖5 X軸與Y軸運(yùn)動(dòng)垂直度檢驗(yàn)的示意圖 基于同樣道理，ISO/DIS10791標(biāo)準(zhǔn)在檢驗(yàn)主軸軸線(xiàn)與Z軸運(yùn)動(dòng)的平行度時(shí)，未考慮Y軸運(yùn)動(dòng)直線(xiàn)度誤差的影響，未規(guī)定主軸箱在立柱上的確定高度。分別檢驗(yàn)工作臺(tái)面上排直定位孔基準(zhǔn)和工作臺(tái)側(cè)定位基準(zhǔn)對(duì)Z軸運(yùn)動(dòng)的平行度時(shí)，未考慮X軸運(yùn)動(dòng)在XZ平面內(nèi)繞Y軸擺動(dòng)直線(xiàn)度角誤差分量的影響，未規(guī)定工作臺(tái)在X方向的確定位置。它們都將導(dǎo)致檢驗(yàn)結(jié)果的不確定性，最終難以貫徹實(shí)施。 對(duì)沿一個(gè)坐標(biāo)軸運(yùn)動(dòng)的部件，被沿另一坐標(biāo)軸運(yùn)動(dòng)的部件導(dǎo)向的機(jī)床布局，如圖1中沿X軸運(yùn)動(dòng)的工作臺(tái)被沿Z軸在床身上運(yùn)動(dòng)的滑座導(dǎo)向的布局情況，還存在著工作臺(tái)運(yùn)動(dòng)的直線(xiàn)度受到滑座運(yùn)動(dòng)直線(xiàn)度影響的兩部分誤差合成的問(wèn)題。因?yàn)榛\(yùn)動(dòng)的繞Y軸擺動(dòng)的這項(xiàng)直線(xiàn)度角誤差分量，將使滑座傾斜，導(dǎo)致滑座上原本平行于理想X軸的工作臺(tái)運(yùn)動(dòng)導(dǎo)軌，產(chǎn)生了平行度誤差，從而導(dǎo)致最終工作臺(tái)運(yùn)動(dòng)直線(xiàn)度誤差的增大。圖6所示為工作臺(tái)在X向全行程L內(nèi)，差值相同的a、b、c三種型式直線(xiàn)度誤差dZs，受到滑座在Z向三個(gè)位置的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三種不同傾斜角影響，附加產(chǎn)生工作臺(tái)運(yùn)動(dòng)的平行度誤差dZp時(shí)，工作臺(tái)合成誤差dZs+p的變化情形?？梢钥闯?，滑座沿Z軸運(yùn)動(dòng)的直線(xiàn)度對(duì)工作臺(tái)沿X軸運(yùn)動(dòng)的直線(xiàn)度的影響很顯著，是不能忽視的，ISO/DIS10971標(biāo)準(zhǔn)未考慮這個(gè)影響因素，顯然會(huì)直接影響它的準(zhǔn)確與合理。
加工中心及機(jī)器人的功能實(shí)現(xiàn) 加工中心和機(jī)器人都是制造工業(yè)常用的可編程基礎(chǔ)裝備，但由于完成作業(yè)不同所需功能也不同： （1）加工中心主要用于完成切削加工作業(yè)，為此必須具有高定位精度、高加工精度（微米級(jí)）；高出力（數(shù)千牛至數(shù)萬(wàn)牛）；高結(jié)構(gòu)剛度；高抗振性和高生產(chǎn)效率。為了提高生產(chǎn)效率，主軸轉(zhuǎn)速必須高速伺服，空程進(jìn)給速度要夠高，換刀時(shí)間夠短，且工件上下迅速。 （2）機(jī)器人在制造業(yè)中主要用于完成弧焊、點(diǎn)焊、噴漆、搬運(yùn)、裝配、擺放、碼垛、打毛刺等作業(yè)，為此需要作業(yè)靈巧性和夠快的運(yùn)動(dòng)速度。但除去特殊情況外，多數(shù)工業(yè)機(jī)器人其定位精度和運(yùn)動(dòng)精度（亞毫米級(jí)）、出力（數(shù)十牛至數(shù)百牛）以及結(jié)構(gòu)剛度都遠(yuǎn)低于加工中心。 從構(gòu)造方面對(duì)比加工中心和機(jī)器人可以看出： （1）加工中心和機(jī)器人的計(jì)算機(jī)精工系統(tǒng)的坐標(biāo)變換系統(tǒng)不同，但功能類(lèi)似，二者可以在同一個(gè)平臺(tái)上實(shí)現(xiàn)。 （2）加工中心和機(jī)器人的主機(jī)都是C形構(gòu)造，在完成作業(yè)時(shí)整個(gè)裝備都是形不封閉的，從結(jié)構(gòu)剛度和抗振性角度看都有改進(jìn)的余地（例如可采用并聯(lián)桿結(jié)構(gòu)），其優(yōu)點(diǎn)則是作業(yè)對(duì)象上下制造裝備的可達(dá)性較好。但加工中心各主要組成部分多數(shù)通過(guò)J1型接口相聯(lián)結(jié)，或是通過(guò)J2型滑動(dòng)或滾動(dòng)導(dǎo)軌運(yùn)動(dòng)副接口相聯(lián)結(jié)，因而結(jié)構(gòu)剛度甚高。機(jī)器人為了保證作業(yè)運(yùn)動(dòng)的靈巧性，各個(gè)組成連桿構(gòu)件一般通過(guò)J2型滾動(dòng)軸承運(yùn)動(dòng)副接口相串聯(lián)，工作時(shí)類(lèi)似懸臂梁，終端的剛度較低。 （3）加工中心的主軸和機(jī)器人的終端相對(duì)應(yīng)，二者都可以配置不同的終端效應(yīng)器。機(jī)器人的終端效應(yīng)器配置在加工中心上就可能得到機(jī)器人化加工中心。把加工中心的終端效應(yīng)器配置在機(jī)器人上就可能得到機(jī)床化的機(jī)器人。 （4）加工中心的刀庫(kù)用來(lái)存放刀具、量具，也可以用來(lái)存放機(jī)器人的終端效應(yīng)器。加工中心和機(jī)器人所需功能不同、構(gòu)造不同、技術(shù)特點(diǎn)也不同，按目標(biāo)需求融合二者技術(shù)優(yōu)勢(shì)，利用機(jī)械可分合固接接口和機(jī)械可重布接口，將可以實(shí)現(xiàn)制造裝備的可重組設(shè)計(jì)。
初始設(shè)定首先確定系統(tǒng)參數(shù)中No.960#3 PMN為0，確保CNC與AMP之間的通訊。其次進(jìn)行I/O Link軸的初始設(shè)定，在圖9.3.1的畫(huà)面下，進(jìn)行下述參數(shù)的設(shè)定。設(shè)定內(nèi)容與普通的伺服電機(jī)類(lèi)似，需要設(shè)定的內(nèi)容包括如下表所示：序號(hào)設(shè)定內(nèi)容設(shè)定參數(shù)號(hào)說(shuō)明1電機(jī)型號(hào)No.125參閱電機(jī)代碼表2CMRNo.3223每轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)的脈沖數(shù)分子No.105*≤ 327674每轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)的脈沖數(shù)分母No.106*≤ 327675移動(dòng)方向No.31＋111或－1116參考計(jì)數(shù)器容量No.180電機(jī)旋轉(zhuǎn)一圈的反饋脈沖數(shù)表9.3.1說(shuō)明：a、關(guān)于No.105、106參數(shù)的設(shè)定。電機(jī)每轉(zhuǎn)動(dòng)一圈的脈沖數(shù)＝電機(jī)每轉(zhuǎn)動(dòng)一圈的移動(dòng)量/檢測(cè)單位。例如：假定檢測(cè)單位為1um，則由10mm/1um＝10000。當(dāng)由于減速比等原因造成非整數(shù)的情況下，可以使用參數(shù)106設(shè)定其分母。如果電機(jī)每轉(zhuǎn)的脈沖數(shù)分子大于32767，則設(shè)定在參數(shù)179中。又如：電機(jī)軸為旋轉(zhuǎn)軸，減速比為10：1，檢測(cè)單位為1/100度時(shí)，計(jì)算如下：電機(jī)每轉(zhuǎn)動(dòng)一轉(zhuǎn)，工作臺(tái)旋轉(zhuǎn)360/10度。因此，電機(jī)每轉(zhuǎn)動(dòng)一圈的脈沖為360/10÷（1/100）＝3600脈沖；將其分子設(shè)定為3600，分母設(shè)定為1。 b．電機(jī)旋轉(zhuǎn)方向設(shè)定。由編碼器看沿順時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)為正方向，設(shè)定值為111。由編碼器看沿逆時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)為負(fù)方向，設(shè)定值為－111。 c．參考計(jì)數(shù)器容量作為回零時(shí)使用，如果使用絕對(duì)式脈沖編碼器對(duì)其可以不作處理。設(shè)定值為電機(jī)旋轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)的位置脈沖數(shù)。 上述設(shè)定完成后，設(shè)定電機(jī)初始化設(shè)定位為0進(jìn)行初始化：No.12#1＝0。此時(shí)與普通伺服類(lèi)似，同樣出現(xiàn)0號(hào)報(bào)警，提示關(guān)機(jī)。關(guān)機(jī)開(kāi)機(jī)后，如果初始化完成，則No.12#1=1。說(shuō)明：關(guān)于βi電機(jī)（β12/2000is除外，詳見(jiàn)附錄）的電機(jī)代碼，參見(jiàn)系統(tǒng)參數(shù)設(shè)定中的電機(jī)代碼。其他的電機(jī)代碼與普通伺服電機(jī)代碼一致，請(qǐng)查閱前面章節(jié)
概述I/O Link軸的控制是通過(guò)系統(tǒng)的FANUC I/O Link對(duì)伺服電機(jī)進(jìn)行控制的一種方法。該控制方法的特點(diǎn)是通過(guò)PMC對(duì)該軸的動(dòng)作進(jìn)行控制，同時(shí)該軸不能與系統(tǒng)控制的其他伺服軸進(jìn)行插補(bǔ)，另外該軸還需要占用系統(tǒng)I/O Link的輸入輸出點(diǎn)。因此，該軸通常用來(lái)對(duì)系統(tǒng)的外圍機(jī)構(gòu)進(jìn)行固定動(dòng)作的控制，完成某種特定的動(dòng)作和運(yùn)動(dòng)。通常情況下，當(dāng)系統(tǒng)提供的基本軸不夠用時(shí)，為了增加CNC的控制軸數(shù)，但不需要該軸進(jìn)行插補(bǔ)的情況下，利用FANUC系統(tǒng)提供的Power Mate CNC管理功能可以對(duì)I/O Link軸進(jìn)行控制，從而實(shí)現(xiàn)特定的運(yùn)動(dòng)。常見(jiàn)的應(yīng)用包括刀庫(kù)控制、旋轉(zhuǎn)工作臺(tái)以及生產(chǎn)線(xiàn)上的點(diǎn)位控制等。本節(jié)將就上述功能進(jìn)行介紹，通過(guò)示例程序演示梯形圖的編輯和功能的實(shí)現(xiàn)。 接口I/O Link軸的驅(qū)動(dòng)是通過(guò)βi系列放大器完成的。該放大器通過(guò)I/O Link接口與系統(tǒng)相連，系統(tǒng)通過(guò)PMC梯形圖對(duì)該接口的控制，完成對(duì)I/O Link軸的控制。由于I/O Link軸的控制是通過(guò)FANUC I/O Link實(shí)現(xiàn)控制的，因此需要占用I/O Link的128個(gè)輸入點(diǎn)和128個(gè)輸出點(diǎn)。