高效立式加工中心立柱靜動(dòng)態(tài)分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化
1.立柱結(jié)構(gòu)模型的建立 采用三維建模軟件 Solidworks 建立加工中心立柱數(shù)字化模型 并且為了能方便地在進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析時(shí)獲得有效地計(jì)算結(jié)果 同時(shí)又能保證分析速度以及分析精度 首先對立柱模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)簡化 去掉立柱結(jié)構(gòu)中對分析影響不大的凸臺 螺紋孔以及倒角 進(jìn)而得到簡化的立柱數(shù)字化模型2.立柱靜 動(dòng)態(tài)性能分析 （1）單元選取及網(wǎng)格劃分 立柱的參數(shù)設(shè)定 材料為 HT250 各向同性 介質(zhì)均勻 彈性模量 130 GPa 泊松比 =0.25 密度=7.4 g/mm3由于加工中心立柱的結(jié)構(gòu)復(fù)雜 所以網(wǎng)格劃分將采用 Solidworks Simulation 中網(wǎng)格智能劃分方法 同時(shí)為了能夠減少單元數(shù)量 提高分析速度 選用高品質(zhì)單元 劃分后節(jié)點(diǎn)總數(shù)為 93 626 單元數(shù)為52 494 （2）立柱的靜態(tài)分析 靜態(tài)分析是計(jì)算在固定載荷作用下結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的位移 應(yīng)力以及應(yīng)變 而且不需要考慮慣性和阻尼的影響 在 進(jìn)行有限元分析時(shí)約束施加在立柱底部與床身接觸的 4 個(gè)方形區(qū)域 立柱所受工作載荷主要是主軸箱的重力和切削力 以鉆孔為典型工況 立柱受力如圖 2 所示 沿 軸方向的載荷分別為 1= 2=177.9 N 3= 4=233.1 N 沿 軸方向的載荷分別為 1= 2=277.1 N 3= 4=-266.1 N 以及沿 軸方向的載荷 =271.4 N 將數(shù)字化模型導(dǎo)入 Solidworks Simulation 便可進(jìn)行求解運(yùn)算 求解后的立柱位移云圖如圖 3 圖 4所示 由圖 3 圖 4 可以看出 向位移變化量******其******變形量為 6.55e-4 mm 并且發(fā)生在立柱的垂直壁上 而 向變形較小 可以忽略 因此可以通過改變肋板厚 立柱壁厚以及改變肋板布局來提高立柱的剛度 （3）立柱的動(dòng)態(tài)分析 動(dòng)態(tài)性能分析可以反映出結(jié)構(gòu)的 個(gè)振動(dòng)特性參數(shù) 即固有頻率和振型 這 個(gè)特性是動(dòng)態(tài)分析中 個(gè)重要的參數(shù) 因在動(dòng)態(tài)性能分析中與載荷無關(guān) 因而能夠充分體現(xiàn)結(jié)構(gòu)特性 并且可以從分析結(jié)果中看出其結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié) 從而為結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供依據(jù)模態(tài)分析中該立柱的約束施加在立柱底部與床身接觸的 個(gè)方形區(qū)域 立柱的振動(dòng)是由各階振型的線性疊加 其低階振型比高階振型影響大 越是低階影響越大 低階振型對立柱的動(dòng)態(tài)性能起決定作用 因此 取立柱的前 階模態(tài)振型進(jìn)行動(dòng)態(tài)性能分析將數(shù)字化模型和約束導(dǎo)入 Solidworks Simulation便可進(jìn)行求解運(yùn)算 運(yùn)行計(jì)算后 可得到立柱的前 5階固有頻率和振型 由圖 5 圖 9可知 前 階固有頻率分別為 146.48Hz 164.43 Hz 300.59 Hz 434.27 Hz 446.24 Hz 第 1階振型主要表現(xiàn)為立柱上部沿 軸搖擺振動(dòng) 第 2階振型主要表現(xiàn)為立柱上部沿 軸搖擺振動(dòng) 第 3階振型主要表現(xiàn)為立柱沿 軸扭轉(zhuǎn)振動(dòng) 第 4 階振型主要表現(xiàn)為在中間開窗部分做內(nèi)凹振動(dòng) 第 5 階振型類似于第3階振型?？梢姷?、第2、第4階振 型為局部振動(dòng)，而第3、第5振型為整體振動(dòng)。第1、 第2階振型的固有頻率較低，可通過強(qiáng)化立柱剛度 來提高的動(dòng)態(tài)性能。3立柱結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化通過對加工中心立柱的靜、動(dòng)態(tài)性能分析可知， 其影響因素主要有立柱的剛度、主軸箱的重量、工況、 切削載荷和立柱材料等。若改善立柱的靜、動(dòng)態(tài)性 能，最有效的方法就是提高立柱的剛度。(1)立柱設(shè)計(jì)方案的確定立柱的剛度與截面形狀和尺寸有關(guān)，而影響立 柱的截面形狀和尺寸因素很多，選擇截面形狀和尺 寸較優(yōu)的立柱，就成為一件非常繁瑣的工作。采用 正交試驗(yàn)法，將會(huì)降低試驗(yàn)次數(shù)，從而減少一些不 必要的工作量。①選擇立柱壁厚、肋板厚、頂部開窗大小作為 正交試驗(yàn)的3個(gè)因素；②根據(jù)每一設(shè)計(jì)參數(shù)的范圍 內(nèi)選取3個(gè)不同水平的值;③選取正交試驗(yàn)表L9(34)， 由此確定9個(gè)正交設(shè)計(jì)方案如表1所示。表1 正交試驗(yàn)方案 試驗(yàn)號 壁厚 /mm 肋板厚 /mm 開窗大小 /mm2 變形量 /mm 1階頻率 /Hz 1 18 14 100x280 7.22e-4 142.79 2 18 16 120x300 7.11e-4 143.44 3 18 18 140x320 7.02e-4 143.99 4 20 14 120x300 6.69e-4 145.88 5 20 16 140x320 6.57e-4 146.35 6 20 18 100x280 6.64e-4 145.94 7 22 14 140x320 6.23e-4 148.24 8 22 16 100x280 6.29e-4 147.49 9 22 18 120x300 6.22e-4 147.82 應(yīng)用Solidworks分別建立9個(gè)方案的立柱數(shù)字化 模型，然后導(dǎo)入有限兀分析軟件Solidworks Simulation 進(jìn)行求解運(yùn)算，得出9個(gè)方案立柱的動(dòng)靜態(tài)特性分 析結(jié)果即變形量與1階頻率如表1所示。(2) 立柱參數(shù)多目標(biāo)模糊優(yōu)化多目標(biāo)模糊優(yōu)化理論是在基于求解各單目標(biāo) 問題滿意解的基礎(chǔ)上尋求多目標(biāo)最優(yōu)解，能夠充分 體現(xiàn)它們之間的相互關(guān)系，可以較好地兼顧多個(gè)目 標(biāo)，且各目標(biāo)之間的相對重要性可以通過權(quán)重加以 體現(xiàn)。為了綜合考慮各因素對立柱結(jié)構(gòu)的影響，現(xiàn)以 模糊綜合評價(jià)值作為綜合評價(jià)指標(biāo)。以變形量、1階 頻率為評價(jià)指標(biāo)集^=|匕，。以正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)的 9個(gè)設(shè)計(jì)方案為評價(jià)對象集，D=|di，d2，…，本！。建立 評價(jià)指標(biāo)集U對評價(jià)級V的隸屬函數(shù)，使根據(jù)隸屬 函數(shù)計(jì)算得到的隸屬度值的大小與該指標(biāo)在綜合評價(jià)中的重要性相適應(yīng)，隸屬函數(shù)為單調(diào)函數(shù)。表2單指標(biāo)的隸屬度值和模糊綜合評價(jià)值 試 驗(yàn) 壁厚 /mm C1 肋板厚 /mm C2 開窗大小 /mm C3 變形 量 r1n 1階 頻率 綜合 評價(jià)值 bn 1 18 14 100x280 0.00 0.000 0 0.000 0 2 18 16 120x300 0.11 0.119 3 0.1147 3 18 18 140x320 0.20 0.220 2 0.210 1 4 20 14 120x300 0.53 0.567 0 0.548 5 5 20 16 140x320 0.65 0.653 2 0.651 6 6 20 18 100x280 0.58 0.578 0 0.579 0 7 22 14 140x320 0.99 1.000 0 0.995 0 8 22 16 100x280 0.93 0.862 4 0.896 2 9 22 18 120x300 1.00 0.923 0 0.961 5 A是指標(biāo)集U上的模糊子集，稱為權(quán)重分配 集，它反映各指標(biāo)的重要程度。在立柱設(shè)計(jì)中，變形 量和1階頻率直接影響其加工的精度，各取權(quán)重為 0.5。由此模糊子集A確定為:A=|0.5/Y1，0.5/Y2l，簡 記為:A=|0.5,0.5!。在評價(jià)集V上引入一個(gè)模糊子集B，稱為評價(jià) 級，它的模糊評價(jià)B=|b1，b2,…，b9!，由模糊矩陣R 與權(quán)重分配集A經(jīng)模糊變換得到:B=AoR。模糊運(yùn) 算方法有多種，采用M(.，+ )算子對B=AoR進(jìn)行模 糊變換，得到綜合評價(jià)模糊子集B的隸屬度b„，即 模糊綜合評價(jià)值，如表2所示。由主效應(yīng)分析計(jì)算，可知3個(gè)設(shè)計(jì)參數(shù)對立柱 綜合性能的影響程度從大到小依次為壁厚、頂部開 窗大小、肋板厚；由兩因素之間的交互效應(yīng)分折可 知，壁厚與開窗大小的交互效應(yīng)******；由全部因素 各水平搭配的交互效應(yīng)分析可知，在全部可能的3 種因素各水平搭配中，壁厚22 mm、肋板厚18 mm、開 窗大小140 mmx320 mm對綜合評價(jià)值的影響******。 因此在考慮交互作用情況下，這種參數(shù)組合得到的 綜合評價(jià)值最好。(2) 優(yōu)化后立柱結(jié)構(gòu)性能分析根據(jù)模糊綜合評價(jià)值最好的立柱設(shè)計(jì)參數(shù)：壁厚22 mm、肋板厚18 mm、開窗大小140 mmx320 mm， 應(yīng)用Solidworks建立該方案的立柱數(shù)字化模型，并 導(dǎo)入有限兀分析軟件Solidworks Simulation中進(jìn)行 有限兀靜、動(dòng)態(tài)特性分析。根據(jù)優(yōu)化前、后立柱結(jié)構(gòu)的有限元分析結(jié)果， 將******變形量、1階固有頻率幾個(gè)最重要的指標(biāo)匯 總?cè)绫?所示。 由表3結(jié)果表明，優(yōu)化后的立柱結(jié)構(gòu)與優(yōu)化前設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)******位移減小了 6%，1階固有頻率增加了1.2%。 表3立柱優(yōu)化前后設(shè)計(jì)方案靜動(dòng)態(tài)分析結(jié)果比較 方案 固有頻率/Hz 位移 /mm 1階 2階 3階 4階 5階 原設(shè)計(jì) 146.48 164.43 300.59 434.27 446.24 6.55e-4 優(yōu)化后 148.22 165.52 303.29 439.74 445.36 6.16e-4 變化量 1.74 1.09 2.7 5.47 -0.88 -3.9e-5 % 1.2 0.6 0.9 1.3 -0.2 -6 4結(jié)語 應(yīng)用Simulation有限元分析軟件，對所設(shè)計(jì)的 高效立式加工中心立柱進(jìn)行了靜、動(dòng)態(tài)特性分析， 獲得了立柱在不同方向上的受力變形，通過對立柱 的固有頻率及振型的分析，獲得了立柱的動(dòng)態(tài)特性 參數(shù)。綜合運(yùn)用正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)、模糊數(shù)學(xué)和有限元 分析理論，對立柱的結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行了多目標(biāo)模糊優(yōu) 化。分析表明，通過Soildworks Simulation有限元分析方法對加工中心立柱進(jìn)行靜、動(dòng)態(tài)特性分析，可以 快速有效地確定立柱結(jié)構(gòu)參數(shù)的最優(yōu)方案，縮短產(chǎn) 品的試驗(yàn)周期以及大量的試驗(yàn)和計(jì)算工作，為機(jī)床 結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了一種新的途徑。本文由海天精工整理發(fā)表文章均來自網(wǎng)絡(luò)僅供學(xué)習(xí)參考，轉(zhuǎn)載請注明！